一、马钢2500m~3高炉降低能耗的生产实践（论文文献综述）
吴瑞琴,王雪超[1]（2020）在《八钢2500m3高炉工序能耗分析》文中指出文章对八钢2500m3高炉2011年-2019年的工序能耗变化情况进行了分析,阐明了原燃料质量的稳定、高炉冶炼技术水平的提高、节能降耗先进技术应用等措施的实施是降低高炉工序能耗的根本保证,提出了高炉节能降耗的主要努力方向。
许石,曹曲泉,郭红玲[2]（2019）在《马钢节能工作回顾与展望》文中进行了进一步梳理回顾了马钢节能工作经历的四个发展阶段,总结了马钢节能工作取得的成效、经验以及存在的不足。根据当前钢铁企业高质量发展的需要,结合钢铁生产流程及能源系统的特点,提出了依靠技术进步,推进智慧能源建设的建议。
路鹏,裴生谦,王洪余,褚润林[3]（2019）在《宣钢1#高炉炉役后期指标提升实践》文中研究说明对宣钢1#高炉炉役后期操作实践进行了总结。下部缩小风口面积、使用长风口,提高鼓风动能:上部优化布料矩阵,采用大矿批,稳定煤气流分布:维持合理的理论燃烧温度;阶段性钛矿护炉、堵风口等措施,克服了炉役后期不利条件的影响,在连续保持炉况14个月稳定顺行的基础上,技术经济指标不断提升,2019年2月份日产合格生铁完成6185t/d,入炉大焦比337kg/t,煤比170kg/t,为企业生产稳定及成本降低创造了良好条件。
周健[4]（2019）在《2500 m3高炉装料制度优化及其对煤气分布的影响研究》文中研究表明随着钢铁工业的迅速发展,优质的铁矿石和焦炭等炼铁原燃料日渐匮乏,高炉生产的原燃料组成和结构复杂多变,给高炉稳定运行、煤气流合理分布和煤气高效利用以及高炉生产带来严重影响。本文以某钢铁厂2500 m3高炉原燃料特点和生产条件为对象,采用数学模拟和物理模拟方法,结合该厂高炉生产实际情况和操作制度要求,对高炉原燃料的物理化学性质、炉料组成及结构、高炉装料制度等对高炉煤气流分布以及煤气利用和炉料运行的影响开展了系统研究。高炉原燃料的物理化学性质研究表明,烧结矿粒度较为均匀,粒度主要分布在5-25 mm,占烧结矿总量的86.2%,但是粒度小于5 mm的烧结矿含量相对较高,占比达到4.8%,不利于改善高炉料柱的透气性;受粒度均匀性和炉料含水率的影响,焦炭的自然堆角大于烧结矿的自然堆角,在高炉布料过程中,焦炭落点更靠近炉墙,容易发展边缘气流;烧结矿性能研究结果表明,烧结矿中Al2O3含量为2.90%,MgO含量为2.69%,由于两者含量相对较高,所以烧结矿的熔滴性和低温粉化性较差。综合考虑炉料的物理化学性质特点,建立了料流轨迹模型,从而确定炉料的落点位置;通过对炉料堆角进行修正,在料流轨迹模型的基础上,建立料面生成模型和炉料下降模型。根据高炉设计参数和实际原燃料条件,利用炉料分布模型模拟计算不同布料矩阵对料面形状的影响,随着布料矿焦角的不断减小,矿焦平台逐渐向高炉中心移动,有利于发展边缘气流;当焦炭布料角度小于20°时,大量焦炭分布到炉喉中心,形成了类似中心加焦的效果,造成中心气流过分发展。物理模拟研究结果表明,布料矩阵的最大矿石角度由40.5°减小到33°过程中,料面形状的变化趋势与数学模型的预测结果基本一致,径向矿焦比在中心区域逐渐减小,结合煤气流速的分布情况,与当前炉料相匹配的布料矩阵为C339.25?37.25?362?342?312?25.5?O2392?37.25?362?34.25?32?;根据临界矿石批重和批重特征数的计算结果,为保证高炉煤气流合理分布和煤气能高效利用,矿石批重应控制在46.9-50吨,相应焦炭批重应控制在9.4-10吨左右,料线深度控制在1.2 m左右。生产实践验证表明,该厂的2500 m3高炉在应用这一装料制度后,煤气利用率由42%提高至45%,高炉失常次数由16次/月降低到8次/月,高炉运行状况得到改善。
项明武,秦涔,刘菁[5]（2018）在《马钢3200m3高炉设计特点及思考》文中研究表明阐述了马钢3200m3高炉的设计特点,并从智能化炼铁及超低排放等方面进行了探讨分析。在马钢3200m3高炉设计中,以"先进实用、成熟可靠、长寿环保"为原则,采用国内外先进技术及设备,设备和材料的选择立足于国内,总体工艺技术及装备水平达到同类型高炉的先进水平。高炉投产后,生产指标逐步上升并保持稳定,高炉月平均利用系数最高达到2. 5以上,月平均燃料比最低486 kg/t。
杨子江,章利军,解珍健[6]（2017）在《当好高炉大夫和全天候“保姆”——马钢构建高炉运行评价与预警保障体系实践》文中研究说明高炉稳定顺行是企业生产的重中之重!近年来,马钢为确保高炉稳定、安全、均衡、长周期运行,精心培育良好"人况",通过规范一切,一切规范,强化精益操作、精益维护、精益管理,确保了高炉稳定顺行1300天以上,重新树立起马钢高炉在全国"红旗炉"的形象。特别是今年10月24日在"全国重点大型能耗钢铁生产设备节能对标竞赛"评比中,以马钢三铁总厂B高炉为代表的大高炉勇夺4000立方米及以上高炉"优胜炉",再次奠
卢郑汀,仇友金,李信平,李淼,王楠[7]（2017）在《焦炭质量对昆钢2500m3高炉冶炼的影响》文中研究说明结合昆钢2500m3高炉生产实际,阐述了焦炭质量下滑后对炉况、燃料消耗、生产成本的影响,提出了满足昆钢2500m3高炉冶炼需要的焦炭最低质量要求。昆钢2500m3高炉生产实践表明,焦炭质量下滑后,高炉煤气流分布改变,顺行变差,燃料比升高,生产成本升高,并且存在炉况失常,甚至影响高炉一代寿命的风险。2016年3月、4月、9月,焦炭质量下滑后,昆钢2500m3高炉生产成本分别升高43.44万元、13.76万元和54.32万元。
黎均红,魏功亮,赵仕清,谭海波,宋明明,柳浩[8]（2017）在《重钢2500m3高炉小粒度矿回收利用实践》文中研究表明为降低铁水成本,重钢（2500m3）高炉结合自身装备条件,优化实施了小粒度矿回收利用技术,实践表明,重钢高炉通过优化小粒度矿布料程序、增加"混装混布"(C↓OLOSC焦丁↓)的布入方式、调整入炉位置、优化工艺技术和管理等措施,在保证高炉顺行的情况下,小粒度矿单耗由35 kg/t.Fe提高至82 kg/t.Fe,达到了预期效果。
马志伟[9]（2017）在《低品位铁矿高炉合理炉料结构及Ti影响因素研究》文中进行了进一步梳理西南地区的钢铁联合企业采用本地资源丰富低品位矿石原料与精料和进口优质原料混合的方法进行冶炼生产,以降低由于交通运输的不便,带来的大量运输成本。为了优化冶炼低品位铁矿高炉炉料结构,探究低品位矿高炉焦比影响因素,寻求降低低品位矿高炉焦比的方法,本文选取A钢铁厂2500m3高炉为研究样本,对其炉料结构和焦比计算等方面进行系统深入的研究,并以此完成了低品位矿高炉炉料系统的开发。根据A钢厂冶炼低品位矿高炉实际生产数据,对铁水中Ti元素进行研究,得出其对炉料结构的影响;以及对炉渣碱度进行对比分析,得到最优炉渣碱度的选取方法。进而开展了关于冶炼低品位矿高炉合理炉料结构研究,完成了低品位矿高炉合理配料模型的建立。运用该模型后使得A钢铁厂样本高炉吨铁消耗低品位矿量下降到1806.95kg/t,吨铁矿石成本下降到1527.34元/t。针对传统高炉焦比工程计算模型,深入解析模型中各参数的意义,对传统模型中部分参数提出修正并作出详细解释,构建出适用于冶炼低品位矿理论焦比计算模型。并以样本高炉5个月的生产数据为研究对象,针对该计算模型探究Ti元素对冶炼低品位矿高炉理论焦比K的主要影响因素Cd、Cb和Cc的影响,并结合碳素平衡图分析其影响原因。结果表明:Ti元素会使Cd和Cc的量增加,Cb的量减小,由于Cd和Cb增减幅度不同,导致碳素平衡图中总氧化碳量Co减小。根据本文建立的冶低品位矿高炉合理配料模型和理论焦比计算模型,运用JDK运行环境下的Java工作平台--Eclipse进行可视化编程,完成了冶炼低品位矿高炉合理炉料结构的预报系统界面程序的编写,该程序通过对矿石成分、燃料成分、工艺参数等已知量的输入,系统进行后台运算,即可得出推荐的炉料配比基本数据,以及该配比模式下矿石的消耗量和生铁成分等数据。
高海潮[10]（2016）在《技术先行 管理跟进 文化引领 责任落地——马钢高炉连续29个月稳定顺行解析（代序）》文中研究表明回顾马钢较长周期的高炉稳定顺行的情况,总结马钢高炉连续29个月稳定顺行的经验。
二、马钢2500m~3高炉降低能耗的生产实践（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、马钢2500m~3高炉降低能耗的生产实践（论文提纲范文）
（1）八钢2500m3高炉工序能耗分析（论文提纲范文）
| 1 概况 |
| 2 八钢2500m 3高炉工序能耗状况 |
| 3 2500m 3高炉工序能耗变化的分析 |
| 3.1 原燃料质量的稳定 |
| 3.2 高炉冶炼技术水平的提升 |
| 3.3 炉衬喷涂技术应用 |
| 3.4 加强余热余能回收及能源动态管理 |
| 3.4.1 高炉煤气压差发电技术的应用 |
| 3.4.2 热风炉烟气余热进行回收利用 |
| 3.4.3 高炉冲渣余热回收及废水循环利用 |
| 3.4.4 加强能源动态控制和管理 |
| 4 进一步降低能耗的方向 |
| 4.1 稳定入高炉原料品质 |
| 4.2 风温需进一步提升 |
| 4.3 提高喷煤比、提高富氧水平 |
| 5 结束语 |
（2）马钢节能工作回顾与展望（论文提纲范文）
| 引言 |
| 1 马钢节能工作的发展历程 |
| 1.1 探索起步阶段 |
| 1.2 单体设备、工序节能阶段 |
| 1.3 系统节能、能量流网络阶段 |
| 1.3.1 持续推进能源精细化管理 |
| 1.3.2 稳步推进技术改造和结构调整 |
| 1.3.3 大力推动能源项目建设及节能技术应用 |
| 1.4 智慧能源管控系统构建思路 |
| 2 节能工作的经验 |
| 3 节能工作的未来发展建议 |
（4）2500 m3高炉装料制度优化及其对煤气分布的影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| 英文摘要 |
| 1 绪论 |
| 1.1 高炉基本操作制度简介 |
| 1.1.1 装料制度 |
| 1.1.2 送风制度 |
| 1.1.3 造渣制度 |
| 1.1.4 热制度 |
| 1.2 装料制度和煤气流分布的国内外研究现状 |
| 1.2.1 国内研究现状 |
| 1.2.2 国外研究现状 |
| 1.3 煤气流的形成和分布及检测手段 |
| 1.3.1 煤气流的形成 |
| 1.3.2 煤气流的分布类型 |
| 1.3.3 合理的煤气流分布 |
| 1.3.4 煤气流分布检测手段 |
| 1.4 装料制度的发展及对高炉冶炼的影响 |
| 1.4.1 布料设备的发展历程 |
| 1.4.2 无钟炉顶的布料方式 |
| 1.4.3 装料制度对高炉冶炼的影响 |
| 1.5 研究背景及意义 |
| 1.6 研究内容 |
| 2 原燃料的物理化学性质研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.3 原燃料的物理性质分析 |
| 2.3.1 烧结矿和焦炭的粒度分布 |
| 2.3.2 烧结矿和焦炭的自然堆角 |
| 2.4 原燃料的冶金特性分析 |
| 2.4.1 焦炭的工业分析和高温反应性分析 |
| 2.4.2 模拟焦炭在高炉内的高温行为 |
| 2.4.3 烧结矿的低温粉化性和熔滴性分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 炉料分布数学模型建立 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 数学模型 |
| 3.2.1 料流轨迹模型 |
| 3.2.2 炉料堆角修正 |
| 3.2.3 料面生成模型 |
| 3.2.4 炉料下降模型 |
| 3.3 模型应用 |
| 3.3.1 模拟条件 |
| 3.3.2 料面形状迭代 |
| 3.3.3 不同布料矩阵的模拟结果分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 合理装料制度研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验设备及实验方法 |
| 4.2.1 实验设备 |
| 4.2.2 实验方法 |
| 4.3 布料矩阵对炉料分布的影响研究 |
| 4.3.1 布料矩阵对料面形状的影响 |
| 4.3.2 布料矩阵对径向O/C的影响 |
| 4.4 合理矿石批重和料线深度的研究 |
| 4.4.1 临界批重的计算 |
| 4.4.2 批重特征数计算 |
| 4.4.3 料线深度对炉料堆尖位置的影响 |
| 4.5 装料制度对煤气流分布的影响研究 |
| 4.5.1 布料矩阵对煤气流分布的影响 |
| 4.5.2 批重对煤气流分布的影响 |
| 4.6 合理装料制度的应用验证 |
| 4.7 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| A.作者攻读硕士学位期间发表的论文 |
| B.作者攻读硕士学位期间参与的科研项目 |
| C.作者攻读硕士学位期间申请的发明专利 |
| D.学位论文数据集 |
| 致谢 |
（6）当好高炉大夫和全天候“保姆”——马钢构建高炉运行评价与预警保障体系实践（论文提纲范文）
| 一、变事后应对为事前策划管控 |
| 二、构建好高炉运行评价与预警保障体系 |
| 三、把好高炉生产各个环节的“球门” |
| 四、建立全方位的系统安全预警保障体系 |
| 五、结语 |
（9）低品位铁矿高炉合理炉料结构及Ti影响因素研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 高炉炼铁的发展 |
| 1.3 高炉炼铁原燃料 |
| 1.3.1 高炉常用铁矿石及其特点 |
| 1.3.2 熔剂 |
| 1.3.3 燃料 |
| 1.4 铁矿石资源分布 |
| 1.4.1 世界铁矿石资源情况 |
| 1.4.2 我国铁矿石资源状况 |
| 1.5 低品位矿石及其特点对高炉冶炼的影响 |
| 1.6 国内外对低品位矿石研究近况 |
| 1.7 研究背景及内容 |
| 1.7.1 研究背景 |
| 1.7.2 主要研究内容 |
| 第二章 冶炼低品位铁矿高炉生产现状分析 |
| 2.1 实际冶炼情况 |
| 2.1.1 高炉冶炼生产现状 |
| 2.1.2 冶炼情况对比分析 |
| 2.2 低品位矿化学成分分析 |
| 2.3 焦炭质量情况分析 |
| 2.4 煤粉质量情况分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 合理炉料结构模型及Ti影响因素研究 |
| 3.1 合理炉料配比原则 |
| 3.2 传统配料计算方法 |
| 3.3 Ti元素对冶炼低品位矿高炉炉料结构的影响 |
| 3.3.1 Ti元素的迁移过程及影响因素 |
| 3.3.2 [Ti]改变对矿石消耗量的影响 |
| 3.4 合理炉料研究方法 |
| 3.4.1 原始数据 |
| 3.4.2 配料方案 |
| 3.4.3 计算方法 |
| 3.5 合理炉料配料方案 |
| 3.5.1 炉料结构配比 |
| 3.5.2 相对误差分析 |
| 3.5.3 不同炉渣碱度与矿石总消耗量和成本的对比分析 |
| 3.6 数据对比 |
| 3.7 本章小结 |
| 第四章 冶炼低品位矿高炉焦比模型及Ti影响因素研究 |
| 4.1 传统焦比的工程计算法 |
| 4.2 传统工程计算法的修正 |
| 4.3 Ti对焦比计算的影响分析 |
| 4.3.1 Ti对直接还原耗碳量C_d的影响 |
| 4.3.2 Ti对风口前燃烧的碳量C_b的影响 |
| 4.3.3 Ti对生铁渗碳量C_c的影响 |
| 4.3.4 Ti对焦比的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 高炉合理炉料结构预报软件开发 |
| 5.1 技术路线 |
| 5.2 软件开发工具 |
| 5.3 界面程序编制 |
| 5.3.1 程序编制原则 |
| 5.3.2 软件界面程序编码 |
| 5.4 软件界面设计 |
| 5.4.1 软件主界面 |
| 5.4.2 矿石成分界面 |
| 5.4.3 燃料成分界面 |
| 5.4.4 工艺参数界面 |
| 5.4.5 计算结果界面 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 结论 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录A |
（10）技术先行 管理跟进 文化引领 责任落地——马钢高炉连续29个月稳定顺行解析（代序）（论文提纲范文）
| 1 历史记忆 |
| 2 技术先行 |
| 3 管理跟进 |
| 4 文化转变 |
| 5 运行效果 |
四、马钢2500m~3高炉降低能耗的生产实践（论文参考文献）
- [1]八钢2500m3高炉工序能耗分析[J]. 吴瑞琴,王雪超. 新疆钢铁, 2020(02)
- [2]马钢节能工作回顾与展望[J]. 许石,曹曲泉,郭红玲. 冶金动力, 2019(10)
- [3]宣钢1#高炉炉役后期指标提升实践[A]. 路鹏,裴生谦,王洪余,褚润林. 智能技术在炼铁上的应用研讨会论文集, 2019
- [4]2500 m3高炉装料制度优化及其对煤气分布的影响研究[D]. 周健. 重庆大学, 2019(01)
- [5]马钢3200m3高炉设计特点及思考[J]. 项明武,秦涔,刘菁. 炼铁, 2018(06)
- [6]当好高炉大夫和全天候“保姆”——马钢构建高炉运行评价与预警保障体系实践[J]. 杨子江,章利军,解珍健. 冶金管理, 2017(12)
- [7]焦炭质量对昆钢2500m3高炉冶炼的影响[J]. 卢郑汀,仇友金,李信平,李淼,王楠. 炼铁, 2017(03)
- [8]重钢2500m3高炉小粒度矿回收利用实践[A]. 黎均红,魏功亮,赵仕清,谭海波,宋明明,柳浩. 2017年全国高炉炼铁学术年会论文集（上）, 2017
- [9]低品位铁矿高炉合理炉料结构及Ti影响因素研究[D]. 马志伟. 昆明理工大学, 2017(01)
- [10]技术先行 管理跟进 文化引领 责任落地——马钢高炉连续29个月稳定顺行解析（代序）[J]. 高海潮. 安徽冶金科技职业学院学报, 2016(S1)