导读:本文包含了抗热冲击性能论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:硼化锆–碳化硅–石墨,力学性能,热冲击损伤抗性,热冲击断裂抗性
抗热冲击性能论文文献综述
王帅,金鑫鑫,董丽敏,吴可嘉,陈乐[1]（2018）在《多孔硼化锆–碳化硅–石墨超高温陶瓷的抗热冲击性能》一文中研究指出为了改善ZrB_2基超高温陶瓷的热冲击损伤抗性,采用冷等静压–无压烧结法在ZrB_2–SiC–Graphite(ZSG)材料体系中引入孔隙制备ZSG多孔陶瓷,同时利用热压法制备了ZSG致密陶瓷作为对比材料,研究了2种ZSG陶瓷材料的力学性能,并探究了孔的引入对ZSG复合陶瓷热冲击性能的影响。结果表明:孔的引入降低了ZSG陶瓷的抗弯强度(由230.04 MPa降为98.12 MPa)和断裂韧性(由4.69 MPa·m1/2降为4.27 MPa·m1/2),但孔的引入大大提升了ZSG陶瓷的临界裂纹尺寸(由132μm增长为602μm)。孔的引入明显提高了材料的残余强度保持率(由54%增长为84%),即改善了ZrB_2基陶瓷的热冲击损伤抗性。与其它材料体系不同的是,孔的引入还提高了ZSG复合陶瓷的临界温差,说明孔对ZSG复合陶瓷的热冲击断裂抗性和损伤抗性具有同时增强的效果。(本文来源于《硅酸盐学报》期刊2018年06期）
兰昊,张伟刚,黄传兵,房师阁,魏玺[2]（2016）在《C_f/SiC复合材料表面HfO_2涂层的制备及其抗热冲击性能研究》一文中研究指出目的研究等离子喷涂条件下Cf/SiC复合材料表面HfO_2涂层的物相、显微组织及其抗热冲击性能。方法通过水热合成和喷雾造粒制备出HfO_2粉体,并利用等离子喷涂在Cf/SiC复合材料表面制备HfO_2涂层,研究涂层的物相、显微组织和抗热冲击性能。结果水热合成的纳米HfO_2为单斜相结构,颗粒的平均粒径为10~15nm;等离子喷涂制备的HfO_2涂层组织中存在微裂纹和孔隙,涂层为单斜相结构,且经1350℃热处理后涂层的相结构未发生改变。等离子喷涂的HfO_2涂层与Cf/SiC复合材料基体结合良好,未观察到涂层、基体间界面分离的现象。经1350℃、50周次的空冷热冲击试验后,涂层未发生破坏失效;在1350℃水冷热冲击条件下,热循环20次时涂层表面出现剥落,27次时脱落面积>50%。结论通过等离子喷涂制备的HfO_2涂层与Cf/SiC复合材料基体结合良好,涂层能够抵御1350℃空冷、50周次热冲击,且未发生破坏失效,涂层的1350℃水冷热循环寿命达27次。(本文来源于《装备环境工程》期刊2016年03期）
张俊红,鲁鑫,何振鹏,王志平[3]（2016）在《铝硅聚苯酯封严涂层抗热冲击性能的数值模拟研究》一文中研究指出铝硅聚苯酯封严涂层在航空发动机中有着广泛的应用,抗热震性能是评价其可靠性的重要标准。采用叁点弯曲法测得封严涂层弹性模量,结合有限元软件ABAQUS对封严涂层热冲击过程中的应力分布进行模拟,探究粘接层厚度对应力变化的影响。结果表明,在一定范围内,随着粘接层厚度的增加,涂层表面应力和层交界处拉应力呈下降趋势,但部分点的压应力增加。结合封严涂层热震试验,目前的封严涂层抗热震性符合使用标准,为了进一步提高涂层抗热震性,可适当增加粘接层厚度。(本文来源于《机械科学与技术》期刊2016年08期）
林聪妹,刘佳辉,曾贵玉,巩飞艳,黄忠[4]（2016）在《苯乙烯共聚物改性TATB基PBX的抗热冲击性能》一文中研究指出为改善TATB基高聚物粘结炸药(PBX)的抗热冲击性能,采用苯乙烯共聚物对TATB基PBX进行改性。分析了TATB基PBX及其苯乙烯共聚物改性配方的拉伸力学性能及热物理性能,并对改性前后配方的抗热冲击性能进行了比较。采用Agari串联模型对TATB基PBX及其苯乙烯共聚物改性配方的导热行为进行了模拟。结果表明,加入高玻璃化转变温度和高力学强度的苯乙烯共聚物可以明显提高TATB基PBX的拉伸强度和弹性模量,同时降低线膨胀系数和导热系数。理论预测模型和试验数据吻合良好。添加质量分数为1%的苯乙烯共聚物后,常温下TATB基PBX的抗热应力因子由10.72 W·m~(-1)提高到13.16 W·m~(-1)。随着温度升高,TATB基PBX的抗热冲击性能逐渐下降。在玻璃化温度范围转变范围(323~343 K),TATB基PBX的抗热应力因子显着降低。加入苯乙烯共聚物可以抑制323~343 K温度范围内TATB基PBX的抗热应力因子的下降程度。(本文来源于《含能材料》期刊2016年02期）
姚春战,谷小华,王作霞[5]（2015）在《高温沥青对烧成Al_2O_3-ZrO_2-C滑板抗热冲击性能的影响》一文中研究指出炭素品种及加入量对烧成Al_2O_3-ZrO_2-C滑板的抗热冲击性能有很大影响。以高温沥青作为补充碳源,在通用Al_2O_3-ZrO_2-C滑板配方基础上,固定炭素含量为4%(w),研究了不同高温沥青加入量对烧成Al_2O_3-ZrO_2-C滑板试样的影响。结果表明:(1)随着高温沥青加入量的增加,试样显气孔率增大,体积密度、线膨胀率、弹性模量降低,抗折强度保持率提高;(2)高温沥青加入3%(w)时,抗热冲击性评价指标最好;(3)高温沥青不仅可以用于不烧制品提高抗热震性能,同时,由于高温沥青的特殊性质、结构和碳化物质,添加到烧成Al_2O_3-ZrO_2-C滑板中,也可以实现抗热冲击性能的提高。(本文来源于《2015耐火材料综合学术年会（第十叁届全国不定形耐火材料学术会议和2015耐火原料学术交流会）论文集（2）》期刊2015-10-25）
王如转[6]（2015）在《陶瓷材料高温强度与抗热冲击性能及其表征方法研究》一文中研究指出高温结构陶瓷材料因其优异的力学、热学等性能而被广泛应用于航空航天等各个工业领域。在高温结构陶瓷材料体系中,超高温陶瓷材料吸引了最为广泛的关注。超高温陶瓷是以Zr B2、Ta C、Hf N、Hf B2、Zr C等高熔点(3000oC以上)过渡金属化合物为主的复合陶瓷体系,具有很好的化学和物理稳定性,在超高温度环境(2000oC以上)和有氧气氛等苛刻环境条件下仍能照常使用,是难熔金属、C/C(C/Si C)的最佳替代者,是超高温领域最有前途的材料。研究表明添加增强相是提高超高温陶瓷材料力学性能和抗氧化性能最有前途的手段。颗粒增强超高温陶瓷基复合材料因其具有的高熔点、高硬度、高导热率、优异的高温强度、韧性及抗氧化性能等优点而被广泛应用于高超音速飞行器的鼻椎、翼前缘等关键部位。对于应用于高温领域的陶瓷材料,其在使役历程中往往遭受复杂的高温及氧化环境,温度变化幅度大,且常常伴随急剧的升温和降温过程,这就对其高温强度及抗热冲击性能提出了严峻的挑战。如何表征及提高陶瓷材料的高温强度及抗热冲击性能一直是高温结构陶瓷领域研究的重点和热点;研究其在复杂高温环境下的渐进损伤与失效机理,并建立相应的具有深刻物理背景的可考虑使役环境影响的表征模型,具有十分重要的理论意义及工程应用背景。本文采用理论表征及试验测试分析等手段,开展了以下研究工作:①在可考虑热能与应变能对材料断裂影响的建模思想以及经典的断裂理论的基础上,建立了陶瓷材料温度相关性断裂表面能模型。基于该温度相关性断裂表面能模型及断裂力学理论,建立了颗粒增强超高温陶瓷基复合材料温度相关性断裂强度模型。该模型考虑了温度、温度相关性残余热应力、晶粒尺寸及缺陷尺寸的共同影响,且无需任何拟合参数。对于材料中缺陷尺寸随温度演化比较敏感的材料,模型中进一步引入了温度相关性缺陷尺寸的影响。利用所建模型,对一些材料的高温强度进行了预测,并与试验结果进行了对比,结果表明模型预测值与试验值取得了非常好的一致性。所建的模型提供了一种有效的预测材料温度相关性临界缺陷尺寸的手段,有助于我们确定不同温度下控制材料强度的主要机制。利用所建模型,系统研究了不同的影响机制对材料断裂强度的影响及其随温度的演化规律,进一步为提高材料高温强度、应用可靠性提供了指导及可能的途径。②在对超高温陶瓷基复合材料高温氧化机制研究的基础上,建立了可表征碳化硅耗尽层产生过程中微观结构演化的理论模型,进一步通过研究陶瓷材料在低温及高温下的断裂机制,建立了可计及氧化温度、时间及相变等因素影响的碳化硅耗尽层的热-损伤断裂强度模型。利用该模型,研究了在不同氧化阶段碳化硅耗尽层的断裂强度,进一步系统分析了各种控制机制对该层断裂强度的影响。研究结果揭示了碳化硅耗尽层损伤演化规律和断裂强度衰减规律,分析了其失效机理。③研究了不同冷却介质温度对陶瓷材料降温抗热冲击性能试验表征结果的影响。研究结果表明,陶瓷材料热冲击行为对冷却介质温度非常敏感,其在室温附近时都有明显差异。因此在利用淬火试验表征陶瓷材料的降温抗热冲击性能时必须计及冷却介质温度的影响。水温越高,Zr O2(3Y)降温抗热冲击性能不一定越好。这表明了目前普遍认为的水温越高材料抗热冲击性能越好的结论并非普适的,揭示了以前的研究结果存在的片面性。当降温热冲击温差在热冲击试件临界断裂温差附近时,使热冲击温差改变很小的量,就可导致热冲击试件剩余强度发生很大的变化。因此,我们认为热冲击试件剩余强度对临界断裂温差附近的热冲击温差太敏感,不适合用临界断裂温差去表征材料的降温抗热冲击性能。④通过对现有的降温热冲击装置进行改装,设计研制出了一套简易且能有效完成陶瓷材料升温热冲击试验的装置。该试验装置设计使陶瓷试件从低温环境下瞬间自动进入一个可精确控制目标温度的高温环境中,完成升温热冲击。该设计方法很好的解决了目前对于陶瓷材料升温热冲击试验方法中存在的试件表面加热不均匀以及目标温度难以控制的问题。利用上述研制的升温热冲击试验装置,开展了陶瓷材料一系列的升温热冲击试验,系统研究了不同热冲击目标温度及试件尺寸对升温热冲击行为的影响。研究结果表明此方法很好的实现了升温热冲击过程,在升温热冲击试件内部冲出了理想的损伤,且试件表面无可视化损伤。这与升温热冲击破坏机理是吻合的,且以前关于陶瓷材料升温热冲击的研究未见报道此现象。本文还对陶瓷材料升温抗热冲击性能提出了一种新的表征方法。类似于陶瓷材料降温抗热冲击性能,本研究试验结果首次证明了针对升温抗热冲击性能,我们仍然可以定义一个表征参数,即临界断裂温差,其值取决于材料微观结构及材料性能。基于试验结果及理论分析,进一步建立了计及试件尺寸影响的长方体形陶瓷试件的临界断裂温差表征模型。(本文来源于《重庆大学》期刊2015-10-01）
张军营,许石民,孙登月,侯广义[7]（2015）在《轧辊表面激光重熔热障涂层抗热冲击性能研究》一文中研究指出为了提高轧辊表面涂层的抗热冲击性能、延长其高温条件下的使用寿命,采用5k W CO2激光器,对轧辊表面等离子喷涂热障涂层进行了重熔处理。利用扫描电镜和能量色散谱仪,观察激光重熔涂层的涂层形貌和微观结构,对分界面元素进行了微区成分分析。将试样在1000℃下保温10min后,放入常温(25℃)水中激冷,探究其抗热冲击性能,并与等离子喷涂涂层进行了对比。结果表明,经激光重熔后,涂层孔隙、裂纹明显减少,涂层质量明显提高;涂层与基体之间在一定程度上实现了冶金结合,结合强度明显提高;开始出现裂纹以及最终失效时的冲击循环次数由原来的14次和32次分别提高到43次和94次。该激光重熔工艺有助于提高涂层的热冲击性能,可延长轧辊的使用寿命。(本文来源于《激光技术》期刊2015年04期）
刘冬梅,王晶彦,张德秋,柳青,阮晶晶[8]（2014）在《金属基陶瓷涂层的耐高温及抗热冲击性能》一文中研究指出以自制无机胶粘剂、通过添加耐高温耐磨陶瓷骨料A12O3,WC,Si C混合后涂覆于A3钢表面制得陶瓷涂层,研究了调胶比(氧化铜与磷酸盐的配比)、骨胶比(胶粘剂与陶瓷骨料的配比)不同对金属基陶瓷涂层耐高温及抗热冲击性能的影响;并分析了金属基体与陶瓷涂层间的结合机理.结果表明:调胶比为0.5g/ml此涂层能承受1300℃以上的高温.骨胶比比为0.30:1(质量比)时,制备的陶瓷涂层抗热冲击性能最佳,能承受600~700℃的16次以上的热震试验.(本文来源于《佳木斯大学学报(自然科学版)》期刊2014年06期）
孙新,李军平,胡继东,张国兵,冯志海[9]（2014）在《C_f/ZrB_2-SiC复合材料的制备及抗热冲击性能》一文中研究指出采用前驱体转化法制备Cf/ZrB2-SiC复合材料,对材料的热物理和热震性能进行了研究。采用扫描电镜和X射线衍射分析材料的微观结构及物相变化。结果表明:复合材料在1 700℃热震循环10次材料保持完整,表现出了良好的抗热震性能。通过微观结构分析,高温氧化后生成的多孔SiO2氧化层能够吸收热应力,缓解因热震带来的巨大温度差,ZrB2组元的加入有效地提高了材料抗热震性。(本文来源于《宇航材料工艺》期刊2014年04期）
孙登月,侯广义,张军营[10]（2014）在《激光熔覆ZrO_2-8%Y_2O_3涂层提高轧辊抗热冲击性能的研究》一文中研究指出为了延长液芯大压下轧机轧辊使用寿命,提高厚板连铸连轧生产效率,从提高轧辊抗热冲击性出发,采用在轧辊表面喷涂氧化锆热障涂层的方法来提高轧辊抗热冲击性。通过对比实验,比较了等离子喷涂ZrO2-8%Y2O3涂层、激光熔覆ZrO2-8%Y2O3涂层试样的表面与截面形貌和抗热冲击性。实验结果表明:激光熔覆涂层气孔、裂纹等缺陷明显减少,涂层与轧辊基体结合强度显着增强;激光熔覆涂层提高轧辊的抗热冲击性较单纯等离子喷涂涂层轧辊提高了2.94倍。(本文来源于《燕山大学学报》期刊2014年03期）
抗热冲击性能论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
目的研究等离子喷涂条件下Cf/SiC复合材料表面HfO_2涂层的物相、显微组织及其抗热冲击性能。方法通过水热合成和喷雾造粒制备出HfO_2粉体,并利用等离子喷涂在Cf/SiC复合材料表面制备HfO_2涂层,研究涂层的物相、显微组织和抗热冲击性能。结果水热合成的纳米HfO_2为单斜相结构,颗粒的平均粒径为10~15nm;等离子喷涂制备的HfO_2涂层组织中存在微裂纹和孔隙,涂层为单斜相结构,且经1350℃热处理后涂层的相结构未发生改变。等离子喷涂的HfO_2涂层与Cf/SiC复合材料基体结合良好,未观察到涂层、基体间界面分离的现象。经1350℃、50周次的空冷热冲击试验后,涂层未发生破坏失效;在1350℃水冷热冲击条件下,热循环20次时涂层表面出现剥落,27次时脱落面积>50%。结论通过等离子喷涂制备的HfO_2涂层与Cf/SiC复合材料基体结合良好,涂层能够抵御1350℃空冷、50周次热冲击,且未发生破坏失效,涂层的1350℃水冷热循环寿命达27次。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
抗热冲击性能论文参考文献
[1].王帅,金鑫鑫,董丽敏,吴可嘉,陈乐.多孔硼化锆–碳化硅–石墨超高温陶瓷的抗热冲击性能[J].硅酸盐学报.2018
[2].兰昊,张伟刚,黄传兵,房师阁,魏玺.C_f/SiC复合材料表面HfO_2涂层的制备及其抗热冲击性能研究[J].装备环境工程.2016
[3].张俊红,鲁鑫,何振鹏,王志平.铝硅聚苯酯封严涂层抗热冲击性能的数值模拟研究[J].机械科学与技术.2016
[4].林聪妹,刘佳辉,曾贵玉,巩飞艳,黄忠.苯乙烯共聚物改性TATB基PBX的抗热冲击性能[J].含能材料.2016
[5].姚春战,谷小华,王作霞.高温沥青对烧成Al_2O_3-ZrO_2-C滑板抗热冲击性能的影响[C].2015耐火材料综合学术年会（第十叁届全国不定形耐火材料学术会议和2015耐火原料学术交流会）论文集（2）.2015
[6].王如转.陶瓷材料高温强度与抗热冲击性能及其表征方法研究[D].重庆大学.2015
[7].张军营,许石民,孙登月,侯广义.轧辊表面激光重熔热障涂层抗热冲击性能研究[J].激光技术.2015
[8].刘冬梅,王晶彦,张德秋,柳青,阮晶晶.金属基陶瓷涂层的耐高温及抗热冲击性能[J].佳木斯大学学报(自然科学版).2014
[9].孙新,李军平,胡继东,张国兵,冯志海.C_f/ZrB_2-SiC复合材料的制备及抗热冲击性能[J].宇航材料工艺.2014
[10].孙登月,侯广义,张军营.激光熔覆ZrO_2-8%Y_2O_3涂层提高轧辊抗热冲击性能的研究[J].燕山大学学报.2014
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